2018, Vol. 46
2. 绍兴文理学院 土木工程学院，浙江 绍兴 312000
2. School of Civil Engineering, Shaoxing University, Shaoxing 312000, China
废混凝土经破碎、清洗及筛分分级可得再生骨料，作为部分或全部骨料可配制成再生骨料混凝土，废混凝土的循环再利用，可解决建筑垃圾日益增长而处理困难的问题，同时缓解天然骨料日趋匮乏之势和大量砂石开采对生态环境的破坏.目前国内外学者在再生骨料的生产工艺与改性强化、再生骨料混凝土基本物理力学性能与耐久性、基本构件的静力特性等方面已开展了大量的研究工作[1-8].而阻尼比、频率作为材料与构件的动力性能指标，对结构动力响应、损伤及破坏有重要的影响，但迄今为止，针对再生骨料混凝土材料及其构件阻尼性能的研究不多，且对混凝土阻尼机理的认识尚不统一.
梁超锋等[9-10]研究了再生粗骨料取代率和粒径对再生混凝土材料和悬臂梁构件阻尼性能的影响，发现弹性阶段再生混凝土材料损耗因子比普通混凝土增长了3%~8%；而非弹性阶段再生混凝土悬臂梁的阻尼比基本随再生粗骨料取代率的增加和粒径的减小而增大，相比于天然骨料混凝土，取代率为100%的再生骨料混凝土悬臂梁阻尼比增加了28%，且再生粗骨料粒径为5~10 mm时的阻尼比比5~20 mm时增大了近20%.马骏[11]用应力-应变相位差法研究了再生混凝土材料阻尼，发现损耗因子随再生粗骨料取代率增加而增加，随应力水平的提高而增加.文献[10]研究表明，相比于普通混凝土悬臂梁，相同位移比条件下再生混凝土悬臂梁的损伤指数明显增加，且其阻尼演变规律与宏观裂缝发展的数量、宽度与高度密切相关.可见，以往关于再生混凝土阻尼研究数据有限，且只考虑了再生粗骨料的影响.
Lee[12]在相同骨灰比与水灰比条件下，通过改变砂子粒径研究界面过渡区对水泥砂浆阻尼的影响，发现界面过渡区数量与水泥砂浆阻尼并无明显的规律性关系；但Swamy等[13]、Jordan[14]和柯国军等[15]学者均认为薄弱的界面过渡区是混凝土阻尼的重要机理之一.Swamy等[13]认为孔隙对混凝土阻尼贡献甚微；而刘铁军等[16]和Gu等[17]试验研究表明，通过引气剂和空心粉煤灰球引入的孔隙对混凝土阻尼贡献显著，Jeary[18]认为诸如孔隙和微裂缝之类的材料缺陷是阻尼机理之一.尽管学者们对混凝土阻尼机理的认识不尽相同，但更多学者认为薄弱界面、孔隙和裂缝等缺陷是材料阻尼的重要机理.然而以往研究并未从微观孔隙结构、界面裂缝角度细致探讨再生混凝土的阻尼机理.
本文测试了再生粗骨料、再生细骨料、碎砖取代天然砂石的再生骨料混凝土梁在弹性阶段的阻尼性能，并统计分析骨料特性对混凝土阻尼性能的影响，以及阻尼性能与混凝土强度、弹性模量间的关系，进一步采用电镜扫描和氮气吸附法测试再生骨料混凝土的微观结构特性，探讨其阻尼机理.
1 试验概况 1.1 试验材料采用PO 32.5R普通硅酸盐水泥(cement, C)，粒径小于5 mm的天然细砂(natural fine sand, NFS)和再生细骨料(recycled fine aggregate, RFA)，粒径为5~20 mm的天然碎石(natural crushed stone, NCS)、再生粗骨料(recycled coarse aggregate，RCA)和碎砖(brick, B)，及减水剂(water reducer, WR)和自来水(W)等原材料.其中，再生粗骨料分别由上海和嘉兴2个废混凝土处理厂生产的再生粗骨料Ⅰ和Ⅱ按质量比2：1混合，其级配曲线如图 1所示，满足《混凝土用再生粗骨料:GB/T25177—2010》规范要求.粗、细骨料按照《普通混凝土用砂、石质量及检查方法标准:JGJ 52—2006》测试其基本物理力学性能.再生粗骨料老砂浆含量测试方法为：取RCA绝干质量约1 kg，将其浸泡于质量分数为37%的高浓度盐酸，持时48 h，期间换1次盐酸，并适时搅拌；后水洗RCA并于105 ℃烘箱烘干至恒重，对比盐酸处理前后粒径5~20 mm RCA的质量，计算老砂浆含量，取2份试样的平均值.骨料性能测试结果如表 1所示.
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图 1 粗骨料级配曲线 Fig.1 Coarse aggregate gradation curves |
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下载CSV 表 1 骨料的物理力学性能 Tab.1 Physical and mechanicalproperties of aggregates |
共设计5组试件，以再生粗骨料、再生细骨料及碎砖取代天然砂石，具体分组见表 2所示.每组2根，总共10根混凝土梁.考虑悬挂测试和动力激励的限制，试件尺寸为1 200 mm×100 mm×100 mm.另外每组制作标准立方体试块各6个，分别测试其28 d抗压强度和劈裂抗拉强度.
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下载CSV 表 2 再生骨料混凝土配合比 Tab.2 Proportion of RAC mixture |
基准配合比为1：0.46：1.02：2.07(即水泥、水、砂、粗骨料的质量比)，考虑到再生骨料吸水率大，按饱和面干条件添加附加水(AW)，具体配合比如表 2所示.表中，RAC0表示普通混凝土；RAC50、RAC100分别表示RCA取代率为50%和100%，细骨料为NFS；RAC90-B10表示RCA、B的取代率分别为90%和10%，细骨料为NFS；RAC100-RFA50表示RCA和RFA的取代率分别为100%和50%.试件24 h后拆模，并于水池中养护至28 d.
1.3 测试方法 1.3.1 动态弹性模量测试首先用尼龙绳将再生骨料混凝土梁悬挂，梁净跨1 000 mm，如图 2所示.采用非金属超声检测仪测试声波在梁中传播的声时和声速，超声波发射端和接收端用耦合剂贴合在梁纵向端部中心位置，且发射端和接收端保持在同一水平线上，每次记录3个声速，取其平均值，并用下式计算动态弹性模量[19]：
| $ {E_{\rm{d}}} = \rho {v^2}\left( {1 + \gamma } \right)\left( {1 - 2\gamma } \right)/\left( {1 - \gamma } \right) $ | (1) |
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图 2 悬挂法测试 Fig.2 Suspension test |
式中：v为声速, m·s-1；ρ为密度，再生混凝土与普通混凝土密度相差不大，参照文献[20]，取ρ=2 400 kg·m-3；γ为泊松比，弹性阶段再生混凝土泊松比为0.2左右，与普通混凝土差别不大[21]，取γ=0.2.
1.3.2 阻尼性能测试采用悬挂梁自由振动衰减法测试再生骨料混凝土梁的阻尼比和固有频率，加速度传感器对称安装于距梁纵向端面50 mm处，并在梁跨中用力锤激励，测试布置如图 2所示.每一试件敲击6次，并记录相应加速度信号(见图 3)，对其进行频谱分析和半功率带宽法计算，可得悬挂再生骨料混凝土梁的一阶固有频率和阻尼比.
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图 3 加速度时程 Fig.3 Acceleration history |
待28 d立方体试块受压破坏后，在其上取试样，并在烘箱中60 ℃烘干至恒重，取出并对其表面喷金处理后，用SEM(扫描电子显微镜)观察其表面形貌；对界面过渡区的砂浆，用氮气吸附法测试其孔隙特征.
2 试验结果及分析 2.1 抗压强度和劈裂抗拉强度28 d立方体试块强度平均值如表 3所示.相比于RAC0，RAC50和RAC100的抗压强度分别下降了4.0%和29.4%，RAC50和RAC100的劈裂抗拉强度分别下降了14.8%和17.3%.一方面，这是由于废混凝土的二次破碎，使再生粗骨料产生了初始损伤，同时再生粗骨料表层附着老砂浆强度往往小于天然碎石，使再生粗骨料强度小于天然碎石(见表 1压碎值)；另一方面，考虑再生粗骨料孔隙率较高，其吸水率大(见表 1)，配合比设计中添加了附加水，其表层老砂浆易形成水膜，降低了再生粗骨料与新砂浆界面的有效水灰比，使该界面过渡区成为薄弱区域[22].因此，再生粗骨料取代率越大，再生骨料混凝土强度越低.
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下载CSV 表 3 28 d立方体强度及动态弹性模量 Tab.3 28 d cube strength and dynamic modulus of elasticity |
相比于RAC100，RAC100-RFA50的抗压强度、劈裂抗拉强度分别下降了10.2%、5.1%.这是由于再生细骨料主要由老砂浆颗粒组成，其吸水率为天然细砂的2.5倍，其强度低于天然细砂，当再生细骨料取代率不低于50%时，对再生骨料混凝土强度起不利作用[23].而RAC90-B10比RAC100的抗压强度和劈裂抗拉强度分别下降了7.0%和0.5%.这是由于碎砖孔隙率大(其吸水率是再生粗骨料Ⅰ的2.6倍)，其强度小于再生混凝土粗骨料强度.
2.2 动态弹性模量动态弹性模量测试结果如表 3所示.表中，动态弹性模量为2个试样共6次测试的平均值.相比于RAC0，RAC50和RAC100的动态弹性模量分别下降了9.4%和10.7%；相比于RAC100，RAC90-B10和RAC100-RFA50的动态弹性模量分别下降了7.7%和9.4%，因此，再生骨料混凝土的动态弹性模量比相应基准混凝土RAC0有不同程度的降低.这是因为，相比于天然砂石，再生混凝土骨料、碎砖含有更多的孔隙和裂隙，其密度更小(见表 1).故相比于RAC0，超声波在再生骨料混凝土中传播时会产生更多的折射、反射，或者遇到更多的空气介质，传播途径更长，波速越小，故动态弹性模量越小.
2.3 固有频率悬挂梁一阶固有频率如图 4所示.由图 4可知，再生混凝土骨料、碎砖取代天然砂石，导致再生骨料混凝土悬挂梁频率降低.相比于梁RAC0，梁RAC50、RAC100、RAC90-B10、RAC100-RFA50的一阶频率分别减小了2.3%、7.4%、8.2%、15.6%.由结构动力学可知，在梁的边界约束、跨度、截面尺寸相同的情况下，其固有频率主要与梁线密度和材料弹性模量有关；在梁线密度相差不大时(见表 2)，悬挂梁的固有频率主要与混凝土材料弹性模量有关，且随弹性模量的减小而降低，其趋势与表 3动态弹性模量及文献[24]的结果一致.
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图 4 一阶固有频率 Fig.4 First natural frequency |
再生骨料混凝土悬挂梁弹性阶段一阶阻尼比如图 5所示.图中，阻尼比为12个数据的平均值.由图 5可知，相比于梁RAC0，梁RAC50和RAC100的阻尼比分别增大了10.8%和10.7%.这表明用含更多孔隙和裂缝的再生粗骨料取代天然碎石，可增大混凝土梁的阻尼比，这与文献[9-11]的结论一致.相比于梁RAC100，梁RAC100-RFA50和RAC90-B10的阻尼比分别增大了11.8%和77.5%.这表明再生细骨料和碎砖的加入，显著增大了再生骨料混凝土梁的阻尼比，这可能是由于再生细骨料和碎砖比再生粗骨料含有更多的孔隙和裂隙(表 2中RFA和B的吸水率明显高于RCAI)，从而使梁RAC100-RFA50和RAC90-B10内部含有更多的缺陷，提高了其阻尼耗能能力[18].
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图 5 一阶阻尼比 Fig.5 First damping ratio |
为反映骨料(含再生混凝土骨料、碎石、卵石、轻骨料及其表面改性)特性对混凝土材料及其构件阻尼性能的影响，并清晰表达混凝土阻尼性能与混凝土力学参数间的规律性关系，将文献[10-11, 15, 24-28]中弹性小变形阶段的各参数(即阻尼比、立方体抗压强度、劈裂抗拉强度、弹性模量或动弹模量、一阶固有频率)量纲一化，定义同一文献中其他试件参数与基准试件相应参数的比值为相对值λji，并假设基准试件各参数为1.0，则λji值为
| $ {\lambda _{ji}} = {S_{ji}}/{S_{j1}} $ | (2) |
式中：Sji为同一文献中第i组试件参数j的数值; Sj1为基准试件参数j的数值.
混凝土梁弹性阶段的相对阻尼比与相对立方体抗压强度、劈裂抗拉强度、弹性模量及一阶频率间的关系如图 6所示.由图 6可知，混凝土梁的相对阻尼比随各参数的减小而增大，且随相对立方体抗压强度的减小，阻尼比增大幅度先慢后快(见箭头B)；对非结构构件而言，在强度要求不高时，可通过骨料表面的黏弹性处理(涂沥青)来显著提高混凝土的阻尼性能[15]；对结构构件而言，材料的轻质高强、高阻尼，有利于结构抗震，如通过页岩轻集料预浸苯乙烯丙烯酸酯共聚物乳液来满足混凝土材料轻质高强、高阻尼的要求(箭头A)[28].
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图 6 相对阻尼比与各力学参数间的关系 Fig.6 Relative damping ratio versus mechanical parameters |
从有限的试验数据分析，相对阻尼比与劈裂抗拉强度和梁一阶频率的相关性更小，与弹性模量的相关性更高(见图 6c).由文献[29]可得，素混凝土梁弹性小变形阶段的一阶阻尼比ξ1如式(3)所示，由结构动力学理论知悬挂梁的一阶自振频率ω1如式(4)所示[30]：
| $ {\xi _1} = \frac{1}{2}\frac{{{\mu _{\rm{c}}}}}{{{E_{\rm{c}}}}}{\omega _1} $ | (3) |
| ${\omega _1} = 22.37\sqrt {\frac{{{E_{\rm{c}}}{I_{\rm{c}}}}}{{\overline m {L^4}}}} $ | (4) |
式中:μc、Ec分别为混凝土材料的黏滞系数和弹性模量；m、L和Ic分别为混凝土梁的线密度、跨长和横截面惯性矩.
因此，ξ1可表达为式(5)，故在混凝土梁参数m、L和Ic基本一致条件下，其阻尼比与混凝土材料弹性模量和黏滞系数相关，这可解释图 6中阻尼比与弹性模量相关性更好的现象.
| $ {\xi _1} = 10.19\sqrt {\frac{{{I_{\rm{c}}}}}{{\overline m{L^4}}}} \sqrt {\frac{{\mu _{\rm{c}}^2}}{{{E_{\rm{c}}}}}} $ | (5) |
但总体而言，因为影响混凝土构件阻尼性能的因素众多，除了骨料特性，还有混凝土材料的水灰比、含湿率、成型工艺、养护条件和龄期，以及构件的边界条件、试件尺寸、荷载形式和作用位置、荷载大小等[31].因此，混凝土阻尼性能的离散性甚至比强度的离散性更大，建立混凝土材料或构件阻尼性能与混凝土强度、弹性模量的统一表达式是困难而不现实的.但对特定的混凝土配合比和阻尼测试方法而言，建立混凝土阻尼参数与强度、弹性模量间的关系是可行的(由图 6中文献[28]数据可见).这表明研发阻尼功能甚至兼具强度、变形和耐久性要求的混凝土具有可行性.
2.6 阻尼机理分析氮气吸附法测得再生骨料混凝土中界面砂浆的总孔体积和平均孔径如表 4所示.表中每组数据为2个试样的平均值.SEM测得界面过渡区的裂隙和孔隙形貌如图 7所示.由表 4可知，相比于RAC0，RAC50和RAC100的总孔体积和平均孔径都明显增大.对比分析图 7a和b可见，再生骨料混凝土粗骨料附近的界面砂浆含大量疏松结构和微孔隙，而普通混凝土中的界面砂浆相对密实.
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下载CSV 表 4 界面砂浆总孔体积和平均孔径 Tab.4 Total pore volume and average pore diameter of ITZ mortar |
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图 7 界面砂浆孔隙形貌 Fig.7 Pore morphology of ITZ mortar |
相比于RAC100，RAC100-RFA50在总孔体积基本一致的情况下，其平均孔径更大，表明再生细骨料取代部分天然细砂增大了再生骨料混凝土的孔径，图 7c存在大孔和界面裂隙.RAC90-B10的总孔体积最大，同时其平均孔径也大于RAC100.图 7d存在大量的孔隙，这可能是由碎砖的疏松多孔特性所致.
表 4和图 7均表明，再生骨料混凝土相比于普通混凝土，显著增大了孔体积，在梁振动过程中封闭孔隙内空气的缩胀运动及其柔性缓冲作用，产生热能，消耗振动能量[16-17]；再生骨料混凝土内部孔隙往往是不规则的，如图 7所示，而不规则孔隙周边存在应力集中，易产生塑性变形及微裂缝[32]，在梁振动过程中，由不规则孔隙周边的塑性应变消耗了部分振动能量.这可能是再生骨料混凝土梁阻尼比大于普通混凝土梁的原因之一；同时，这可能是梁RAC90-B10的阻尼比显著大于其他梁的主要原因，RAC90-B10的总孔体积最大，是RAC0的2倍.
再生骨料由于生产过程中的破碎损伤，存在一定的微裂缝，如图 7c所示；同时，再生骨料混凝土相比于普通混凝土，存在老石子与老砂浆的老界面过渡区(OITZ)，以及老砂浆和新砂浆的新界面过渡区(NITZ).此两界面过渡区比普通混凝土中新石子与新砂浆的界面过渡区(ITZ)多孔隙、裂隙，结构更加疏松(见图 7).Vicker微观硬度测试表明，OITZ微观硬度值比普通混凝土中的ITZ和再生骨料混凝土中NITZ的硬度值都小[33]；纳米压痕试验结果表明，OITZ的纳米压痕模量是老砂浆压痕模量的70%~80%，而NITZ的纳米压痕模量是新砂浆压痕模量的80%~90%[22].因此，再生骨料混凝土梁振动过程中在OITZ、NITZ的相对滑动比普通混凝土梁ITZ的相对滑动更容易，尤其是在OITZ位置.OITZ、NITZ的相对滑动、微裂缝界面间的摩擦消耗了梁的振动能量.当再生骨料取代天然砂石比例越高，再生骨料混凝土中将包含更多的微裂缝、OITZ和NITZ，将消耗更多能量.这可能是再生骨料混凝土阻尼耗能比普通混凝土大，且基本随再生骨料取代率增大而增大的原因[9-11].
3 结论通过再生骨料混凝土悬挂梁的动力测试及微观试验分析，得到如下结论：
(1) 随着再生粗、细骨料及碎砖的加入，再生骨料混凝土的抗压强度、劈裂抗拉强度、动态弹性模量和一阶固有频率降低，而梁阻尼比增大；为兼顾强度、弹性模量和阻尼性能，建议再生粗骨料取代率不超过50%.
(2) 结合本文试验和文献数据的统计分析表明，骨料特性尤其是骨料表面的改性处理，对混凝土材料及其构件的阻尼性能影响显著；梁阻尼比与混凝土劈裂抗拉强度和梁一阶固有频率的相关性较小，而与混凝土弹性模量的相关性更大.
(3) 再生粗、细骨料及碎砖的加入使混凝土总孔体积及平均孔径增大，封闭孔隙内空气的缩胀运动、柔性缓冲作用及不规则孔隙周边的塑性应变是再生骨料混凝土阻尼耗能机理之一；同时，薄弱OITZ、NITZ的相对滑动及微裂缝界面间的摩擦作用是再生骨料混凝土阻尼耗能的另一主要机理.
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